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    文献检索:
  • 以降低能耗为目标的高炉炼铁工序的优化
  • 为降低高炉炼铁工序的能耗,建立了包含高炉、炉顶煤气余压回收透平发电装置(TRT)、鼓风机和热风炉在内的高炉炼铁工序优化模型,该优化模型包含了原燃料参数和工艺参数在内的9个优化变量,设定了变量上下限约束、工艺约束、物质和能量平衡约束等31个线性和非线性的约束条件,并利用序列二次规划法(SQP)求解该优化问题。优化结果表明:要使高炉炼铁工序能耗最小,应增大煤比、降低焦比、提高鼓风温度和采用高压炉顶操作。同时利用该优化模型和算法,分析了煤比、鼓风湿度、鼓风温度和鼓风富氧率对工序能耗及相应的TRT发电量的影响规律。
  • 基于支持向量机的铁水硅含量的预测
  • 为了准确预测高炉炼铁过程的硅含量,分析了高炉工艺参数对高炉铁水硅含量的时序性影响,以支持向量机理论为基础构建了2类铁水硅含量预测模型,即硅含量模型和硅变化量模型。利用首钢迁钢3号高炉铁水硅含量数据进行模型测试,测试结果表明2类模型预测命中率均可达到80%。
  • 昆钢新区2500m^3高炉用料结构的研究
  • 为了缩短昆钢2 500 m3高炉的开炉时间,促使其炉况尽快转入正常轨道,对高炉用料结构进行了研究。通过烧结杯试验及对烧结矿的理化性能、冶金性能进行检测,对高炉炉料结构进行了搭配试验,通过优化调整,选出了合理的高炉用料结构方案。
  • 高纯铸造生铁有害元素的脱除与控制
  • 由于高性能铸铁件要求铸造生铁有较高的纯净度,对铸造用高纯生铁有害元素的炉外脱除进行了理论分析,研究发现:Ti,Al可在炉外处理过程中较容易地氧化脱除;而若要把B,Mn,V,Cr,P等元素氧化脱除至较低水平,不仅要在炉外脱除时控制脱除条件,同时也要在高炉冶炼中抑制这些元素进入铁水。对高炉冶炼和炉外处理过程中B,Mn,V,Cr,P脱除情况进行综合分析,冶炼每吨铁水入炉原料中这些元素的质量要控制在如下水平:硼小于2.0 kg,锰小于5.0 kg,钒小于1.9 kg,铬小于1.9 kg,磷小于2.0 kg。
  • 钢板中氢扩散的数值模拟
  • 为了加强钢板生产过程中氢的控制,建立了钢板内部氢扩散的数学模型,分析了钢板芯部的氢质量分数与扩散系数、钢板的厚度、氢的初始质量分数和时间之间的关系。随着钢板的厚度增加,氢的扩散效果大幅度降低;随着钢板缓冷开始温度的降低,同一厚度钢板芯部氢的扩散效果也越来越差。采用高温堆垛缓冷或采用保温坑缓冷等工艺可实现高温扩氢,从而避免轧后钢板的氢致缺陷。
  • 基于广义相似原理的椭圆型钢包流场的优化
  • 应用广义相似原理,对60 t LF椭圆型钢包内的钢液流场进行水力学模拟分析,按正交表安排水力学模拟试验方案,并使用ANSYS CFX11.0软件对试验最优方案进行数值模拟验证。结果表明:钢包的内部钢液流动特征方程为H0=183.654(ρl/ρg)^0.479(H/D)^1.319Fr^0.354W^0.074,修正弗劳德准数、气液密度比、熔池径深比和吹气位置等4个决定性特征数对被决定性特征数H0均有显著性影响;根据特征数方程得到描述此类椭圆型钢包内钢液混匀时间方程式为τ=5.226W^0.074Q^-0.292(ρl/ρg)0.125H1.319;得出最佳底吹方案是短轴0.5R处,吹氩流量控制在6~10 m^3/h。
  • 含Ti钢S420MC伸长率异常的原因分析
  • 针对某厂生产的某批次含Ti钢S420MC的伸长率偏低(19%)的问题,采用金相显微镜和透射电子显微镜对其组织和析出物进行了观察,对造成此批S420MC钢伸长率偏低的原因进行了分析,认为轧后冷速较慢、卷取温度过高,导致大量的渗碳体沿晶界的连续分布,是造成伸长率偏低的主要原因。
  • 锻造方法对高合金工具钢碳化物不均匀度的影响
  • 为了得到碳化物分布均匀的高合金工具钢材料,对比了扁方圆和方圆2种锻造方法对共晶碳化物的分布特点及晶粒大小的影响,发现采用扁方圆的锻造方法可以更有效地破碎钢材芯部的碳化物,改善碳化物条带状分布。
  • 高效电机用无取向电工钢35W300的研制
  • 为了解决传统无取向电工钢在降低铁损的同时磁感下降的问题,在普通冷轧高牌号无取向硅钢W10的基础上,通过提高钢质纯净度并适当降低Si和Al的总量,添加少量辅助元素X,用正交法优化?;统善吠嘶鸸ひ?进行中试试验和大生产试制,研制出0.35 mm高效电机用无取向电工钢35W300。分析了产品的磁性、组织、表面织构和析出相,发现添加辅助元素X、提高?;露群统善吠嘶鹞露瓤筛纳撇反判阅?。35W300钢的磁性典型值铁损P1.5/50为2.41 W/kg,磁感B5000为1.73 T,该产品实现了低铁损和高磁感,可满足高效电机的要求。
  • 济钢方坯连铸中间包使用寿命的提高
  • 为了提高济钢17 t方坯铸机中间包的使用寿命,通过优化上水口、下水口的设计、包衬拐角贴壁板、改进紊流器、改进快换机构安装测量方式及中间包二次利用等,解决了水口侵蚀、漏钢和包衬脱落等影响中间包寿命的问题,中间包平均使用寿命由60~70炉提高到120炉。
  • 中间包透气水口座砖对夹杂物去除效果的影响
  • 开发了1种新型的具有吹氩功能的中间包水口座砖,介绍了此透气水口座砖的结构及工作原理,通过计算机数学模拟优化了透气元件孔径大小,采用水模试验研究了吹氩过程气泡运动情况及吹氩流量对液面扰动的影响。在钢厂进行工业试验的结果表明,该产品具有显著的去除钢水中非金属夹杂物及防止浸入式水口结瘤的冶金效果。
  • 用于连铸坯摄像定尺的标定装置
  • 为了获得连铸坯坯头准确的位置数据,确保连铸坯的定尺精度,开发了用于连铸坯摄像定尺的标定装置。介绍了此装置的原理、组成和设计以及该标定装置在钢厂的实际应用情况。实践表明:该标定装置结构简单、质量轻、操作方便,能一次性标定完所有不同截面尺寸的连铸坯,标定时间少。
  • 高碳铬轴承钢GCr15的生产实践
  • 为了优化品种结构,降低生产成本,通过合理的成分及工艺设计,采用LD—LF—RH—小方坯连铸工艺,开发试制了高碳铬轴承钢GCr15。对成品棒材成分、夹杂物、金相组织等进行了分析,结果表明:热轧态组织为珠光体加网状渗碳体,夹杂物、碳化物偏析及热顶锻等指标均满足GB/T 18254-2006的要求。
  • 500MPa高强度热轧型钢的生产实践
  • 为了满足高端工业车辆对高强度型材的需求,莱钢通过采用钒氮微合金化成分设计及再结晶控制轧制工艺,开发出500 MPa高强度热轧型钢。对此产品进行了拉伸、冲击性能、布氏硬度及金相检验,其力学性能良好,屈服强度Re L达到556 MPa,金相组织为铁素体加珠光体,完全满足工业车辆用热轧型钢的要求。
  • 连铸结晶器?;ぴ锘阅艿难芯拷?/a>
  • 连铸结晶器?;ぴ杉跎僦髡辰岷透纳平峋髂诘拇茸纯?保证钢种的顺利生产,提高铸坯质量。从?;ぴ娜刍阅?、润滑性能和结晶性能3个方面综述了近年来国内外关于?;ぴ锘阅艿难芯肯肿?分析了连铸生产中?;ぴ飨钗锘阅艿难芯砍晒头⒄顾?指出了结晶器?;ぴ徊降难芯糠较?即?;ぴ娜蠡氪?、吸收夹杂与润滑等的矛盾对?;ぴ阅艿囊?。
  • [试验与研究]
    以降低能耗为目标的高炉炼铁工序的优化(张子煜[1,2,3];秦晓勇[1,2,3];陈林根[1,2,3];孙丰瑞[1,2,3])
    基于支持向量机的铁水硅含量的预测(谈霖;张宗旺;任冰朗;张海滨)
    昆钢新区2500m^3高炉用料结构的研究(王涛;唐启荣;张品贵;汪勤峰)
    高纯铸造生铁有害元素的脱除与控制(任冰朗;张宗旺;谈霖)
    钢板中氢扩散的数值模拟(杨东[1,2];许少普[1,2];黄红乾[1,3];唐郑磊[1,2];高照海[1,2])
    基于广义相似原理的椭圆型钢包流场的优化(吴龙;郝以党;胡天麒;李士琦)
    含Ti钢S420MC伸长率异常的原因分析(陶文哲;刘志勇;陈吉清;黄大伟;徐进桥;郭斌;孔君华)
    锻造方法对高合金工具钢碳化物不均匀度的影响(韩凤军;李涛;孙大力;谭凯;王显华;刘桂江)
    高效电机用无取向电工钢35W300的研制(杜光梁;冯大军;石文敏;杨光)
    [工艺与设备]
    济钢方坯连铸中间包使用寿命的提高(付庆林)
    中间包透气水口座砖对夹杂物去除效果的影响(范俊岭;郭振峰;王永辉;张厚兴)
    用于连铸坯摄像定尺的标定装置(邹贤珍)
    [经验交流]
    高碳铬轴承钢GCr15的生产实践(段永卿;王建锋;郭朝军)
    500MPa高强度热轧型钢的生产实践(王刚)
    [综述]
    连铸结晶器?;ぴ锘阅艿难芯拷?/a>(张翼飞;韩秀丽;刘磊;王凯强)
    《钢铁研究》封面
      2008年
    • 01

    主管单位:武汉钢铁集团公司

    主办单位:武汉钢铁(集团)公司

    主  编:于仲洁

    地  址:湖北省武汉市青山区冶金大道28号武钢技术中心科学技术信息研究所

    邮政编码:430080

    电  话:027-86487772 86487773

    电子邮件:[email protected]

    国际标准刊号:issn 1001-1447

    国内统一刊号:cn 42-1218/tf

    邮发代号:38-402

    单  价:8.00

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  • 第13期全人代第1回会議政協第13期全国委員会第1回会議 2019-08-30
  • 女性之声——全国妇联 2019-08-28
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